玻璃幕墙安全性能现场检测评估技术探讨

　　(3)红外图谱分析结果

　　为了确定抽检样品是否为硅酮结构胶, 另委托上海市橡胶制品研究所对抽样样品进行红外图谱分析。经与标准硅酮结构胶样品(聚二甲基硅氧烷)的红外图谱对比分析, 抽检样品的红外图谱与标样基本一致,其主要成分为硅酮结构胶。

　　4 .1 .4 检测评估结论

　　镀膜隐框玻璃幕墙处的硅酮结构胶经现场检测其强度目前尚能满足使用要求, 且硅酮结构胶与铝材、玻璃粘结良好。但经实验室检测,部分硅酮结构胶的拉伸粘结强度不符合《建筑用硅酮结构密封胶》的要求,且硅酮结构胶邵氏硬度偏大、延伸性能较差, 硅酮结构胶质量较差。建议建设单位更换。

　　4 .2 玻璃结构性能评估实例

　　4 .2 .1 工程概况

　　某玻璃幕墙工程风荷载标准值为1 .072 kN /m² , 采用1500 mm×2100 mm 浮法玻璃,玻璃厚度为6mm 。

　　4 .2 .2 玻璃结构计算结果

　　按《标准玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ 102 —96)计算,玻璃最大应力为40 .8 M Pa ,大于浮法玻璃设计标准值28 .0M Pa , 按大挠度理论进行有限元计算,玻璃最大应力为8 .60M Pa , 小于浮法玻璃设计标准值。

　　4 .2 .3 玻璃评估结论

　　浮法玻璃按大挠度理论计算,强度符合要求, 故浮法玻璃强度能满足工程使用要求。建议建设单位在工程较重要部位采取粘贴钛金薄膜的方法予以加固,避免玻璃破碎后飞散造成意外事故。

　　4 .3 玻璃品种鉴定工程实例

　　4 .3 .1 工程概况

　　某商业办公楼, 高33 层, 采用全隐框玻璃组合幕墙。该建筑物使用玻璃的部位包括玻璃幕墙、观光电梯部位、栏杆部位等,建设单位要求全部采用钢化玻璃。

　　4 .3 .2 检测结果

　　采用偏振片对所有玻璃进行检测, 部分玻璃(如观光电梯部位、栏杆部位)均无干涉条纹。幕墙部位经偏振片、表面应力检测, 绝大部分为钢化玻璃, 但少量部位为浮法玻璃。据施工单位解释原因是施工过程造成钢化玻璃破碎后, 由于供货来不及钢化, 以浮法玻璃代替。钢化玻璃经表面应力测量,其表面应力值范围均大于95 M Pa ,属于钢化玻璃。

　　4 .3 .3 检测结论

　　采用偏振片观察、玻璃表面应力检测, 可以简便地区分工程中所采用的玻璃属浮法玻璃、半钢化玻璃、钢化玻璃。

　　4 .4 主要受力框架检测实例

　　4 .4 .1 工程概况

　　某研究所科研办公大楼位于上海市徐汇区,建筑物总高度46 m ,建筑物南立面部分采用隐框玻璃幕墙、东立面部分采用明框玻璃幕墙作为外围护结构, 玻璃幕墙工程于1996年施工。

　　4 .4 .2 检测结果

　　东侧明框幕墙最高处标高H =39 .9m ,顶部楼层的竖框支座跨距最大。标准层的层高L =4 .0 m ,该段幕墙最高处标高H =34 m 。幕墙分格尺寸为2034 mm 。风荷载标准值计算为1 .43 kN/m² 。经现场检测, 在跨中集中荷载作用下铝合金竖框变形, 见图3 集中荷载与跨中相对挠度值的变化。

　　对检测所得的集中力、跨中相对挠度进行线性回归后,计算得出:对应于集中力3 .5 kN 的跨中相对挠度为17 .33mm 。铝合金横梁长度约为2m , 在很小的跨中集中力(0 .5kN 左右)作用下就产生10 mm 跨中挠度, 为避免试件损坏造成安全问题未继续试验。

　　4 .4 .3 检测评估结论

　　按集中荷载作用下竖框实测挠度,可求得该明框幕墙能承受的最大风荷载标准值为:ω=Q/B =1 .073 kN/m² , 按现行规范风荷载标准值计算, 要求达到1 .43 kN/m² 。故该工程立柱的抗风压性能达不到现行规范要求。

　　5 结论和建议

　　(1)玻璃幕墙是非永久性的外围护结构, 在使用过程中应定期对其结构安全性能进行检测评估。首先要对国家幕墙规范出台前建成投入使用的玻璃幕墙工程,进行结构安全性能的检测评估工作。

　　(2)应建立较为完善和科学的玻璃幕墙现场检测评估技术, 对使用中的玻璃幕墙采用观察、试验、结构验算和系统评估等方法, 结合工程有关资料对其结构安全性能进行综合评估。

　　(3)有关政府部门、使用单位和幕墙公司等,应对使用中玻璃幕墙工程予以管理, 从政府安全管理、使用安全管理、维护安全管理等不同角度确保璃幕墙工程的结构安全性能。

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