从图5的模拟结果可知，不同材料间存在温差应力，此应力与材料的线膨胀系数差值及温变幅度有关。从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009中6.1.3条可知，玻璃线膨胀系数为1.0x10-5/°C，不锈钢板的线膨胀系数为1.8x10-5/°C，钢板的线膨胀系数为1.2 x10-5/°C。因此，采用钢板与玻璃肋粘接可有效降低两者间的温差应力。图6模拟了钢板与玻璃在40°C温差作用下粘接面的温差应力，计算结果显示，粘接边缘应力为20.1968Mpa，较之不锈钢板有显著下降。
图8显示了一种分离式胶粘方式，先将小块钢板分别与每段玻璃肋粘接，然后再通过特制销栓及整体不锈钢板将上下两段玻璃肋连成整体。这种拼接方式的优势在于，玻璃与钢板之间的粘接可在工厂内可控的温度环境中完成，充分保证了粘接质量。同时，选择钢板与玻璃粘接可减少两者间的温差应力，降低对粘接用胶变位能力的要求。由于玻璃肋板为分离式设计，可大大简化运输、安装工作，大幅降低维修成本。内侧钢板与外侧不锈钢板采用栓接方式，通过销栓孔壁传力，连接更为可靠。内外侧钢板孔采用预先配钻的方式进行加工，可有效保证现场拼装精度。由于玻璃肋与钢板之间采用粘接方式，内外钢板间又依靠销栓传力，玻璃肋孔侧不直接承受外载，可在保证玻璃截面强度的前提下，加大开孔直径，并在孔内填充弹性胶，以消除孔边应力集中的风险。
3．2. 3 肋支座设计
玻璃肋幕墙，无论采用何种固定方式，都需支承于主体结构上，因此幕墙系统应具有良好的追从性，以适应主体结构的变位。《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003中7.1.3条明确：吊挂全玻幕墙的主体结构或结构构件应有足够的刚度，采用钢桁架或钢梁作为受力构件时，其挠度限值df，lim宜取其跨度的1/250。通常，为追求全玻幕墙的通透性，其主体结构跨度都较大，若以跨度8m为例，钢梁的容许挠度为32mm，再加上加工、安装误差及温度变形，玻璃肋板支座至少需满足50mm以上的变位能力要求。因此，玻璃肋幕墙支承于钢结构系统时，应认真核实其位移能力。采用图9所示的成品肋支座可较好地适应主体结构的竖向变位，玻璃肋上端通过肋板支座悬挂于主体结构，下端通过肋板支座与固定耳板间的长孔，实现滑动连接，满足位移要求。
4 工艺要点
玻璃裁切、开孔后会在玻璃边缘形成损伤，而玻璃的边缘强度通常在设计中起控制作用，因此面板及其孔洞边缘均应倒棱和磨边，倒棱宽度不宜小于1mm，磨边宜细磨，不得出现崩边。玻璃肋由于采用夹层玻璃，需在单层玻璃上钻大小不同的孔，以保证多孔对位。根据规范要求玻璃的钻孔位置偏差应小于±0.8mm，孔距偏差应小于±1.0mm。为保证肋夹板处玻璃孔能有效传力，玻璃孔直径应大于肋板直径3mm以上，其间设置弹性衬套，玻璃孔周边填充弹性胶。弹性胶可在玻璃孔周边形成保护层，减缓玻璃表面裂纹扩展，配合弹性衬套可消减孔位误差，减少应力集中。为保证连接安全，在验核螺孔传力时，应按单片计入，且应扣除孔两侧倒棱宽度。
从前述分析可知，温度作用对玻璃肋幕墙系统存在诸多影响。肋板的粘接温度宜取使用环境温度的中值，并应在可控的环境中打胶粘接。钢板与玻璃粘接前应去除表面污物，钢板可采用庚烷，玻璃可采用异丙醇进行清洁。为提高粘接强度，钢板表面应适度打磨，以此增加接触面积并锐化表面沟纹，提高胶接强度。在进行全玻幕墙的安装前应复核主体钢结构的变位，根据施工环境温度与极值温度的变形差，控制好预留间隙，并应尽量避免在极端气候环境下施工。
5 结语
全玻结构幕墙以其通透的质感为建筑师所推崇，但玻璃为脆性材料，对外界因素的影响极为敏感，尤其是大跨度拼接的玻璃肋幕墙系统，在系统的构造设计、材料选择、施工工艺方面存在诸多技术要点。正如一个硬币的两面，任何事物的内部都包含肯定的和否定的两个方面，它们既对立又统一。当我们享受玻璃结构的光影魅力时，也必须正面玻璃自身的弱点，只有针对材料特性，因材设计才能使全玻幕墙结构系统日臻完善。
参 考 文 献
[1] 张其林，玻璃幕墙结构设计 ，同济大学出版社
[2] 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003
[3] 建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2009
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